在主變差動保護(hù)所用電流互感器選擇時，除應(yīng)選帶有氣隙的D級鐵芯互感器外，還應(yīng)適當(dāng)?shù)卦龃箅娏骰ジ衅髯儽?，以降低短路電流倍?shù)，這樣可以有效削弱勵磁涌流，減少差動回路中產(chǎn)生的不平衡電流，提高差動保護(hù)的靈敏度。這對避免保護(hù)區(qū)外故障，尤其是最嚴(yán)重的三相金屬性短路而導(dǎo)致的主變差動保護(hù)誤動作尤為有效。下面將通過實例進(jìn)行分析：

　　實例：一臺三相三繞組降壓變壓器，容量Se=40.5MVA，電壓110±2×2.5%kV/385±2×2.5%kV/11kV，接線方式：Ydd11-11，變壓器額定電流：213A/608A/2130A。主變差動保護(hù)采用BCH-2型差動繼電器。基本計算如表1所示，已確定110kV側(cè)為基本側(cè)。

　　主變差動保護(hù)部分整定值如下(計算過程略)：

　　差動線圈的計算匝數(shù)：Wcd.js=6.3匝，實際匝數(shù)向下取整，取Wcd.js=6匝;

　　繼電器的實際動作電流：Idz=10A;

　　靈敏度K1m=2.1。

　　該變電所曾發(fā)生10kV線路出線處因外力破壞導(dǎo)致三相金屬性短路，10kV線路電流速斷動作，相繼引起主變差動保護(hù)誤動作。我們初步分析因短路點離保護(hù)太近，又是最嚴(yán)重的三相金屬性短路，短路電流極大，當(dāng)外部故障切除，電壓恢復(fù)時，出現(xiàn)數(shù)值很大的勵磁涌流，從而使差動回路產(chǎn)生的不平衡電流大于整定電流值而導(dǎo)致主變差動保護(hù)誤動作。但如果提高保護(hù)定值，如保護(hù)定值增大為11A，則靈敏度變小K1m=1.91<2，不能滿足靈敏度的要求。

　　后經(jīng)綜合分析，認(rèn)為采用BCH-2型具有速飽和變流差動繼電器來避免勵磁涌流存在一定缺陷。從勵磁涌流的特性看，對三相變壓器，電壓恢復(fù)時，至少有兩相出現(xiàn)程度不同的勵磁涌流，即三相勵磁涌流中可能有一相沒有非周期分量，這時速飽和變流器將失去作用。分析保護(hù)定值，差動保護(hù)電流互感器變比選得有些偏低，且趨于飽和。這樣當(dāng)發(fā)生最嚴(yán)重的三相金屬性短路時，電流互感器因飽和其誤差增大，不但增大不平衡電流，而且使電流互感器嚴(yán)重過載。而增大電流互感器變比，可降低短路電流倍數(shù)，減少差動回路中的不平衡電流，因而能有效地削弱勵磁涌流和區(qū)外故障產(chǎn)生的不平衡電流。

　　根據(jù)以上分析，采用增大電流互感器變比的方法，其數(shù)據(jù)如表2所示(與表1相同部分略)。

　　主變差動保護(hù)部分整定值如下(計算過程略)：

　　差動線圈的計算匝數(shù)：Wcd.js=8.1匝，實際匝數(shù)向下取整，取Wcd.js=8匝;

　　繼電器的實際動作電流：Idz=9A;

　　靈敏度K1m=2.44。

　　由表1、2及部分整定數(shù)據(jù)可知：電流互感器變比增加后，其二次電流110kV側(cè)由4.6A減為3.69A，35kV側(cè)由4.05A減為3.38A，10kV側(cè)由3.55A減為2.66A;差動回路中的不平衡電流：35kV側(cè)由0.55A減為0.31A，10kV側(cè)由1.05A減為1.03A;靈敏度由2.1增為2.44。即減少了電流互感器二次回路電流和差動回路中的不平衡電流，提高了保護(hù)裝置的靈敏度，使主變差動保護(hù)區(qū)外發(fā)生最嚴(yán)重的三相金屬性短路時，電流互感器不致于嚴(yán)重過載而使誤差增大，有效地削弱勵磁涌流和區(qū)外故障產(chǎn)生的不平衡電流。該所自增大電流互感器變比后，10kV線路再發(fā)生類似短路故障時，主變差動保護(hù)再未誤動過。

　　為防止主變差動保護(hù)因不平衡電流的影響造成的保護(hù)誤動作，在選擇保護(hù)用電流互感器時，除應(yīng)選帶有氣隙的D級鐵芯互感器外，適當(dāng)增大電流互感器變比，這樣可以降低短路電流倍數(shù)，減少差動回路中產(chǎn)生的不平衡電流，有效削弱勵磁涌流，提高差動保護(hù)的靈敏度。這對避免保護(hù)區(qū)外故障，尤其是最嚴(yán)重的三相金屬性短路而導(dǎo)致的主變差動保護(hù)誤動作不失為有效的方法之一。